在正常生產(chǎn)中出現(xiàn)的斷頭規(guī)律與張力和強力這兩個因素有著密切關(guān)系。細紗斷頭可概括為成紗前斷頭和成紗后斷頭兩類。成紗前斷頭是指紗條在輸出前羅拉之前的斷頭，發(fā)生在喂入部分和牽伸部分。成紗后斷頭是指紗條從前羅拉輸出后至筒管間這段紗條在加捻卷繞過程中發(fā)生的斷頭。在正常條件下成紗前的斷頭應該是較少的，主要是成紗后斷頭。成紗后斷頭的規(guī)律如下：
(一)一落紗中斷頭分布，一般是小紗斷頭最多，中紗最少，大紗斷頭多于中紗；
(二)成紗后斷頭部位較多發(fā)生在紡紗段(稱為上部斷頭)，在鋼絲圈至筒管間斷頭(稱為下部斷頭)出現(xiàn)較少，但當鋼領(lǐng)與鋼絲圈配合不當時，會引起鋼絲圈的振動、楔住、磨損、燒毀、飛圈等，使下部斷頭有所增加。斷頭發(fā)生在氣圈部分的機會是很少的；
(三)在正常生產(chǎn)情況下，絕大多數(shù)錠子在一落紗中沒有斷頭，而在個別錠子上會出現(xiàn)重復斷頭；
(四)隨著錠速增加，卷裝增大，張力也隨著增大，斷頭一般也隨之增加。
二、氣圈形態(tài)與斷頭
(一)氣圈方程
建立以導紗鉤中心為圓點如圖7—5—2所示的坐標系，作用于氣圈紗段的力主要有氣圈頂部張力To、底部張力TR、高速轉(zhuǎn)動的離心力Cm及空氣阻力、哥氏力和紗線重力。氣圈的形態(tài)客觀上反應了這些力的大小和相互關(guān)系，因此在某種程度上紗線張力及其變化可以根據(jù)氣圈形態(tài)來觀察。
（二）、影響氣圈形態(tài)的因素
當氣圈的最大半徑y(tǒng)max處于鋼領(lǐng)板的上方，H值在p/2<aH<p范圍內(nèi)時，主要工藝參數(shù)對氣圈形態(tài)的影響情況為：
1、氣圈角速度wt 當wt變化時，因紗線張力分量Tx隨wt2正比例變化，使a值不變，故對氣圈形態(tài)沒有影響。
2、紗條 線密度大，即m大，使a值增大，sinaH值減小，故ymax增大，氣圈凸形變大。
3、鋼絲圈重量 鋼絲圈重，Tx增大，使a值減小，sinaH值增大，ymax減小，氣圈凸形變小。
4、鋼領(lǐng)半徑R R增大，則TX增大，使a值減小，sinaH值增大，ymax減小，但R的增大對ymax的增大起主導作用，故氣圈凸形增大。
5、氣圈高度H 一落紗由小紗到大紗，氣圈高度H隨之縮小，ymax也隨之減小。
6、紗線張力TX 根據(jù)TX=mwt2H2／(aH)2可知，當m、wt、H相同時，Tx小，aH大，凸形大；反之，Tx大，aH小，凸形小。當觀察同機臺各錠的氣圈形態(tài)發(fā)現(xiàn)有凸形差異時，往往是由于張力異常所致。
(三)穩(wěn)定氣圈形態(tài)，減少細紗斷頭
1.氣圈形態(tài)與細紗斷頭 紡紗張力與氣圈形態(tài)有密切關(guān)系，可利用氣圈形態(tài)來調(diào)節(jié)紗線張力。當氣圈凸形過大時，會引起氣圈猛烈撞擊隔紗板，不僅刮毛紗線，而且會引起氣圈形態(tài)的劇烈變化，使鋼絲圈運行不穩(wěn)定、楔住或飛圈而斷頭。同時凸形過大會使氣圈的頂角a。(見圖7—5—2)過大，紗線上如有較大的粗節(jié)或結(jié)雜通過時，氣圈頂部會出現(xiàn)異常凸形，紗線容易被導紗鉤上的擒紗器纏住而斷頭。在小紗階段尤其是管底成形卷繞大直徑時，氣圈凸形過大。
當張力過大引起氣圈凸形過小時，斷頭后接頭時拎頭重，操作困難。小紗時凸形過小會使a。過小，易引起筒管頂部與紗條摩擦而斷頭。但是大紗小直徑時氣圈更趨平直，氣圈失去對張力波動的彈性調(diào)節(jié)能力，這時若出現(xiàn)突變張力，就容易引起紗線與鋼絲圈磨損缺口交叉而割斷紗線，或張力迅速傳遞到紡紗段弱捻區(qū)引起上部斷頭。
一落紗的最大氣圈高度Hmax 和最小氣圈高度Hmin如圖7—5—3所示，一落紗的最大和最小氣圈高度分別為：
Hmax=L+D+C (7-5-6)
Hmin=l +D+C (7-5-7)
式中：L——卷裝高度；
D——滿管時卷繞錐面的頂點至筒管頭的距離；
C——筒管頂端至導紗鉤的距離
l ——導紗鉤的升降動程。
2.穩(wěn)定氣圈形態(tài)的措施 氣圈凸形過大或過小都是不利的。小紗時氣圈凸形容易過大，大紗時氣圈凸形容易過小。因此，要減少大、小紗時的斷頭，應使大、小紗紗線張力與氣圈形態(tài)盡量向中紗靠攏。
在卷裝高度L一定時，壓縮最大氣圈高度Hmax 就決定于(D+C)的大小。生產(chǎn)上為防止冒頭紗，D一般取13~15mm，C的大小若以紗條與筒管頭相切為準可小到12~16mm左右。FA506型細紗機的(D十C)為35～40mm。壓縮Hmax 會導致大紗最小氣圈高度Hmin的不足而導致大紗斷頭增加。在(D+C)一定時，放大Hmin主要體現(xiàn)在增大導紗鉤的升降全程上。一般在卷裝尺寸為(35～42mm)×(150~180mm)、錠速為16000～20000r／min時，Hmin以不小于75~80mm為宜。增大導紗鉤的升降全程來放大Hmin，對降低大紗小直徑的斷頭有利，但卻受到導紗角最小值bmin的限制。
為了壓縮小紗氣圈高度，降低小紗張力，減少小紗斷頭，F(xiàn)A506型細紗機的導紗鉤采用變程升降(見圖7—5—1)，使導紗鉤的每次升降動程和級升自管底始紡時逐漸增大到正常值。
三、紗線張力與斷頭
在加捻卷繞過程中，紗線上的張力是因為紗線要拖動鋼絲圈高速回轉(zhuǎn)，必須克服鋼絲圈與鋼領(lǐng)之間的摩擦力、導紗鉤和鋼絲圈給予紗線的摩擦阻力及氣圈段紗線回轉(zhuǎn)的空氣阻力和離心力等，紗線要承受較大的張力。在紡紗過程中，保持適當?shù)膹埩?，是保證正常加捻卷繞的必要條件，過大的張力不僅增加每錠功率消耗，而且會使斷頭增加。張力過小，會降低卷繞密度，影響細紗強力，也會因氣圈膨大碰隔紗板，使細紗毛羽增多，光澤較差，還會造成鋼絲圈運行不穩(wěn)定而增加斷頭。所以張力大小應恰當，并與紗線的特數(shù)、強力相適應，達到既提高卷繞質(zhì)量，又降低斷頭率。正常的張力大小及其變化不致直接引起斷頭，而當突變張力超過紗線強力時才是造成斷頭的根本原因。高速元件質(zhì)量不良，鋼絲圈圈形不當，楔住或飛脫，一落紗過程中張力波動過大等都是產(chǎn)生突變張力而造成斷頭的原因。
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