由于流量控制器GFC17所示的流量大小為標準狀態(tài)下的流量，所以流量控制器的讀數(shù)必須進行壓力和溫度修正，才能得到在實際測試條件下的流量大小，在此壓力修正可以忽略，只進行溫度修正。實際流量計算式為：
式中：Q為氮氣流的實際流量(cm3／min)；Q為流量控制器所指示的流量(cm3／min)；Ta為環(huán)境溫度(K)；Ts為流量控制器的標定溫度(294．25K)。
根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程，出口氮氣流中水蒸氣的濃度可由式(4)來計算。
式中：C為氮氣流中水蒸氣的質(zhì)量濃度(kg／m3)；Ф中為出口處氮氣流的相對濕度(％)；P為水在實驗溫度下的飽和蒸氣壓(Pa)；M為水蒸氣的摩爾質(zhì)量(0．018015kg／mo1)；R為通用氣體常數(shù)(8．314J／mol·K))。
在水蒸氣濃度差的驅(qū)動下，從織物的上表面擴散到下表面的水蒸氣質(zhì)量為：
式中：m為水蒸氣通量(kg／(m2·s))；A為試樣面積(m)。
將其換算成每天的流量，即透濕量(g／(m2·d))為
透濕量：m×1000×3600×24 (6)
織物和服裝生產(chǎn)廠家傾向于用透濕量來評價織物的透濕性，而研究人員和生理學家更喜歡用水蒸氣擴散阻抗來評價水蒸氣通過織物向環(huán)境轉移的能力。試樣的總擴散阻抗為：
式中：Rt.為總擴散阻抗(s／m)；△C為水蒸氣濃度差(kg／m)。水蒸氣濃度差可由對數(shù)平均差公式計算。
式中：△Ca為底座進氣孔處試樣組合體兩面的水蒸氣濃度差(kg／m3)；△Cb為底座出氣孔處試樣組合體兩面的水蒸氣濃度差(kg／m3)。
因為干燥氮氣流被送入試樣的下表面，前者就是水的飽和水蒸氣濃度，可由式(4)計算(相對濕度為100％)，后者是水的飽和水蒸氣濃度與出口氮氣流中水蒸氣的濃度之差。
2試樣
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