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織軸卷繞張力與壓紗輥壓力

織軸卷繞結構的緊密與均勻，對織物質量、外觀疵點以及運轉效率非常重要。關于卷繞張力的調節在前已有專門論述(參見第五章第六節)，這里進一步從織軸卷繞張力與壓紗輥壓力的關系上加以分析，說明其相互作用對織軸結構的影響。

一、織軸卷繞張力與壓紗輥壓力關系分析

上漿紗線在漿紗機車頭由拖引輥經張力輥、導紗輥引出，在張力T0作用下自切點以半徑R1卷入織軸，經包繞角α至壓紗輥，受壓紗輥壓力p擠壓后，形成緊密的卷繞結構。如圖7—6所示，先以單壓紗輥作簡單示意。設紗片進出擠壓區的張力分別為T1和T2。T0是卷繞機構設定的主動力，是紗片通過張力輥與汽缸氣壓平衡所決定的。由T0張緊的紗片被轉動的織軸包繞，與皮帶輪傳動類似，有一定的伸長和彈性滑移，因而應用歐拉公式：

織軸受壓紗輥擠壓力p，形成寬度為2b的擠壓區。中心距移近△，實際也就是織軸半徑R1在擠壓區中的最大壓縮量。設織軸與壓紗輥緊壓滾過擠壓區的切向平均阻力為F。根據摩擦理論，滾動圓柱體在壓力p作用下，中心移動△的功和它以平均阻力F滾動2b擠壓區的功是相等的，即：

由于織軸擠壓變形的回復性能很好，p·△實際上是織軸壓縮的彈性能量。當壓縮量不大時，可以認為△與壓力p近似成線性關系。用E表示織軸的彈性模量，L表示壓紗輥的長度，則：

壓紗輥對織軸擠壓滾動的切向阻力F由表層紗片承受和傳遞，因而張力增加為：

織軸彈性模量E是衡量織軸軟硬的參數，可用邵氏A型硬度計很方便地測出硬度HSA，國外已普遍采用[39]。

經測算，織軸大、中、小半徑時壓紗力p與織軸硬度HSA及b、△的關系如表7—1所示。

表7一l織軸大、中、小半徑時壓紗力p與織軸硬度HSA及b、△的關系

利用測算資料，從式(7—28)進一步推導，可得出在卷繞張力T0和壓紗輥壓力p共同作用下，外層卷繞紗片對漿軸內層的壓強g(cN/cm2)計算公式如下(推導從略[40])：

式中：H——織軸幅寬，cm；

R2——壓紗輥半徑；

δ——雙壓紗輥中心距離，cm；

T0、p均用機上顯示數據。

據實例測試數據和曲線表明：

(1)卷繞張力T0增加或壓紗力p增加時，紗片對內層的壓強成

(2)壓紗力p比卷繞張力T0的作用曲線斜率較小，說明壓力比張力影響較緩和，所以工藝設定壓力通常要較張力大，效果才明顯。但應注意，即使張力很大，也要靠壓紗輥直接擠壓，來彌補橫向張力排列不勻，達到漿軸平整的要求。

二、織軸正反向卷繞差異的分析

為避免地基挖坑，便于樓房安裝，在新型大卷裝漿紗機上的壓紗輥往往不是設置在織軸正下方，而是偏于后方，如圖7—7所示。織軸正卷(即紗片從織軸前面卷入)和織軸反卷(即紗片從織軸后面卷入)兩種卷向其壓紗輥作用點離卷入起點的包繞角α并不相等，大、中、小軸時其差異也不一致。因而按式(7—29)計算其壓強都會有差異。

寬幅無梭織機(280cm以上)使用雙織軸時，由于軸頭尺寸不對稱，在漿紗機上軸時為了避免紗片對中心和調整幅寬，總是正反向卷繞交替使用的。經寬幅無梭織機實測，正反向卷繞的雙織軸卷繞半徑差異一般在2～7mm，個別高達lOmm以上，這對雙幅布的織造張力，布面風格及雙織軸的了機回絲都有影響。

以祖克漿紗機為例，對圖7—7所示的新、舊機型比較，由于其導紗輥設置的位置改變，使卷繞包繞角α變動很大，如表7—2所示。

在舊機型上反卷織軸較緊密，同樣長度的紗卷繞直徑較小。在新機型上反卷織軸較松，直徑較大。

解決雙軸卷徑大小和松緊差異，可采用以下辦法：

(1)改變卷繞加壓機構結構點的尺寸，主要是調整導紗輥的位置，達到正反向卷繞的包繞角一致。

(2)正反向卷繞時，分別加減壓紗輥的壓力。由式(7—29)可知，正反向卷繞α角的改變可用壓力p的改變彌補，即令p1.33[1—1/ef(2π-α]保持恒定，此

表7—2新、舊型號祖克漿紗機織軸卷繞包繞角比較

表7—3正卷與反卷壓力比值

(3)采用較大的