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一、粗紗機的加捻機構
    粗紗機的加捻機構主要包括錠子、錠翼和假捻器等元件。由前羅拉輸出的須條由錠翼回轉而加捻，錠翼一轉，紗條上加上一個捻回。粗紗機的加捻機構以錠翼的設置形式不同而分為三類，即懸吊式（吊錠）、豎式（豎錠）和封閉式。
    （一）懸吊式加捻機構（懸錠） 現代粗紗機多采用懸吊式加捻機構，如圖6-3-1所示。錠翼1與錠桿5合為一組合件，以軸承固裝于上方的固定龍筋2上，形成懸吊錠翼。錠翼頂端螺旋齒輪3由長軸齒輪或齒形帶直接傳動，錠桿從上部插入筒管9內以穩定筒管的上部。筒管固定在下部支承6上，通過長軸齒輪8帶動筒管齒輪7而回轉，并隨升降龍筋一起作升降運動。錠翼1又稱為錠殼，由空心臂、實心臂和壓掌組成�？招谋凼且龑Т旨喌耐ǖ�，實心臂起平衡作用。壓掌由壓掌桿、壓掌葉、上圓環和下圓環組成，上、下圓環套在空心臂上，可在一定范圍內繞空心臂轉動。前羅拉吐出的須條11自錠翼上端頂孔穿入，從側孔引出后，再穿入空心臂。自空心臂引出的粗紗在壓掌上繞2～3圈后經壓掌葉上的導紗孔卷繞在筒管上。

懸吊式錠翼有兩種形式，如圖6-3-2所示，一種為錠桿式錠翼1，中央錠桿用于支承筒管上部，故也稱為上錠桿式吊錠。采用錠桿式錠翼，因筒管的上下支承為不同構件，所以對錠桿與筒管下支承中心的同心度要求較高。另一種是無錠桿式錠翼2，采用無錠桿式錠翼時，筒管由升降龍筋上的長支承桿來支承，所以也稱為下錠桿式吊錠。
采用懸吊式加捻機構為粗紗機實現落紗自動化和生產連續化創造了條件。
（二）豎錠式加捻機構（托錠）  如圖6-3-3所示。國產1271型、A453B型、A456C型、A454型粗紗機皆為這種類型。其錠子1為一圓柱形長桿，直徑為19～22mm，長度為700～1000mm，隨機型而定。錠子下端插在固定龍筋上作為下支承的錠腳油杯6內，中部靠錠管3上部的一段內壁支承。錠子頂端有凹槽，使錠翼銷9嵌入其中。為了使錠翼易于插上和拔下，凹槽部分的外圓有錐度，以與錠翼套管10內壁相吻合。

豎式錠翼在落紗時需將錠翼拔出，費時又費工，并易損壞錠翼，難以實現自動落紗。并限制了粗紗機技術性能的提高，所以已被懸錠所代替。
（三）封閉式加捻機構  懸吊式加捻機構與豎錠式加捻機構的錠翼兩臂皆為開式，當錠翼回轉時，兩臂因離心力而產生的彈性變形使下端張開，使錠翼的徑向實際尺寸變大。轉速越高，兩臂的開檔和長度越大，這種變形越嚴重，甚至造成相鄰錠翼兩臂相撞，不能開車。開式錠翼限制了粗紗卷裝的尺寸和一定錠距下粗紗錠距的提高，所以國外一些粗紗機上采用兩端支承的封閉式加捻機構，
這種加捻機構的錠翼雙臂封閉，頂部和底部均有軸承支承，其傳動有兩種形式，一種是錠翼的傳動軸在錠翼的上方，另一種錠翼的傳動軸在錠翼的下方，如圖6-3-4所示。在圖（1）中，錠翼10由上部錠翼罩殼7內的螺旋齒輪６和轉動軸９傳動。壓掌11位于空心臂的中部。導向軸１和錠套筒14分別由螺旋齒輪２和５傳動。錠套筒14外套紗管13，內側通過雙鍵12與錠子相連，并帶動錠子同向回轉。錠子為空心，其頂部緊固一塑料六角形正齒輪以支承筒管，使其隨錠子一起運動。錠子下部內壁有螺紋與導向軸的螺紋相吻合，當導向軸與錠子間同向等速轉動時，錠子無升降運動，若導向軸轉速快，則錠子向上運動，若導向軸轉速慢，則錠子向下運動，從而達到紗管升降卷繞的目的。
    兩種傳動方式各有利弊，錠翼傳動在下方時，生頭比較方便，且錠翼傳動軸與錠子傳動軸在同一箱體（龍筋）內，車上機構較為簡捷；錠翼傳動軸位與上方時，上龍筋位于錠翼與前羅拉之間，阻隔了錠翼高速時所因起的氣流對紗條的干擾，減少了紗條飄動和飛花，且發生斷頭時，須條堆落在龍筋上不會因飄頭而造成相鄰錠子斷頭。
封閉式加捻機構取消了笨重的龍筋升降機構，且在高速時錠翼的變形量極小、運行平穩，故特別適應于高速大卷裝。
    （四）加捻機構的設計要求
    1.錠翼的開檔和長度  錠翼兩臂的開檔和長度隨粗紗的成形尺寸而定。為了減少細紗機換粗紗的頻繁勞動、提高粗紗機的生產效率，粗紗的卷繞直徑和高度在不斷地增加，因此錠翼兩臂的開檔和長度也隨之相應增加。為了適應大卷裝的需要，新型錠翼除因廠家、機型不同而具有自身獨到的特點外，還具有以下共同特性：
    (1) 錠翼材料都選用鋁合金，強度高而離心力小。
    (2) 錠翼外型設計采用斜肩式，翼臂總長度縮短，臂上端剛度大，彈性變形量小。
    (3) 錠翼表面涂有極光滑的特殊涂層，以減少空氣摩擦阻力，并防止粘掛纖維。
    (4) 翼臂斷面設計為流線型，以減少高速回轉時的空氣阻力。
    (5) 錠端都套有橡膠制成的假捻器，假捻效果明顯。
    不同機型，其加捻機構不同，錠翼的開檔和長度不同，故卷裝大小也不同。如國產FA425型、FA468、FA491型粗紗機為懸錠式加捻機構，因該機構錠翼上部剛度較大，并為封閉式空心臂，所以卷裝可達φ150×400(ｍｍ) ，國產A454C型、A456G型粗紗機為豎錠式加捻機構，其卷裝形式相應小些，分別為φ128×320(ｍｍ)、φ135×320(ｍｍ)。美國ROVEMATLC764 型粗紗機采用封閉式加捻機構，其卷裝可達φ178×356(ｍｍ)。
⒉壓掌壓紗力  為了使粗紗在卷繞過程中壓掌葉3始終壓向粗紗管1，壓掌桿的離心力矩總是大于壓掌葉的離心力矩。依靠兩者對空心臂4的力矩差，壓掌葉將粗紗壓向紗管，使粗紗緊密地繞在筒管上。卷繞過程中，隨著粗紗卷繞直徑2的逐層增加，壓掌葉的離心力也逐漸增大，壓掌桿的離心力逐層減小，故壓掌葉對紗管的壓力隨卷繞直徑的增加而減小，如圖6-3-5所示。壓掌壓紗力的這種變化,使內外層粗紗直徑被壓扁的程度不一致,內層的壓扁程度較外層的大,這樣可避免在卷繞外層粗紗時因壓掌壓力過大而將內層粗紗向卷裝兩端擠出的疵病，但壓紗力的變化將影響卷繞張力。

二、粗紗捻系數的選用
    （一）紗條的加捻  將紗條一端握持，使另一端繞自身軸線回轉，則回轉一周，紗條上便得到一個捻回。在粗紗機上，紗條自前羅拉輸出，并被前鉗口握持 ,穿過錠翼頂孔,從側孔引出，通過空心臂、壓掌葉纏繞在筒管上。當錠翼回轉時，側孔以下的紗條只繞筒管做公轉，不繞本身軸線自轉，不起加捻作用，而頂孔至側孔的一段紗條，則隨著錠翼的回轉繞本身軸線自轉，錠翼回轉一周便加上一個捻回，完成加捻作用。這段紗條加捻時產生的扭矩向上傳遞，使捻回分布到錠翼至前羅拉間的一段紗條上。前羅拉連續輸出，錠翼不停地回轉，因而紡出具有一定捻度和強力的粗紗。
    （二）捻度  紗條單位長度上的捻回數稱為捻度，捻回數愈多則捻度愈大。捻度計算中的單位長度可以是米(m),也可以為分米(10cm)。
    紡出粗紗的計算捻度Ｔtex是由前羅拉表面速度ｖ和錠子轉速ｎ計算得出的，即：��                         ��                      （6-3-1）
當錠翼速度一定時，捻度的變化影響產量，捻度大，則產量低。所以在調整捻度時，應考慮這一因素。
   （三）捻回角  粗紗加捻前纖維的排列基本上平行于紗條的軸線，加捻后在加捻力矩的作用下，紗條橫斷面間產生角位移，使原來平行于紗軸的纖維傾斜成螺旋線，紗的表面纖維對紗軸的傾角β稱為捻回角，如圖6-3-6所示。取紗條表面一小段纖維ｌ進行分析，如圖6-3-7所示，纖維兩端張力t的合力q，形成向心壓力，使外層纖維向內層擠壓，縮小了紗條的直徑，增加了紗條緊密度和纖維間的摩擦力，從而增強了紗條的強力。如不考慮螺旋線曲率半徑對向心壓力q的影響，加捻時纖維所受的張力越大，向心壓力越大。纖維所受張力的大小，與捻回角的大小有關。如圖6-3-8所示，加捻力矩施加于紗條表面的力Ｆ可分解為互相垂直的兩個分力t與R，t為沿著纖維軸線的張力，Ｒ為垂直于纖維軸線，使纖維傾斜的力，則t＝Ｆsinβ。因為β角小于π/２，所以在一定的加捻力矩下，捻回角愈大，纖維所受的張力越大，產生的向心壓力也越大，紡出紗條的結構越緊密。因此捻回角的大小，反映了紗條的加捻程度。

 紗線的粗細不同，單位長度上施加一個捻回的扭力矩不同，其捻回角也不相同，紗條的緊密程度及加捻程度因而也不同。紗線越粗，扭矩越大，β越大，紗線的緊密程度越大，所以不同線密度的紗線雖具有相同的捻度，但加捻程度并不相同。
    紗條在加捻過程中，內層纖維和外層纖維，可以看作處于不同直徑的圓柱體表面，施加捻度后，內層纖維的捻回角小，外層纖維的捻回角大，紗條結構內緊外松，所以紗條的緊密度，主要決定于外層纖維的向心壓力。
（四）捻系數  雖然捻回角能夠反映紗條的加捻程度，但捻回角在運算上很不方便，在探索捻回角與線密度、捻度之間的關系時，可以得出一個表示加捻程度的參數，即捻系數αt。
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